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多路输出单端反激式潮州变压器原理及设计

2018-11-21 点击量:209
多路输出单端反激式潮州变压器原理及设计     

  本文先容了一种基于TOPSwith系列芯片设计的小功率多路输出AC/DC潮州变压器的原理及设计方法。

  设计要求

  本文设计的潮州变压器将作为仪表的潮州变压器,***为10 W。为了减少PCB的数目和仪表的体积,要求潮州变压器尺寸尽量小并能将潮州变压器部分与仪表主控部分做在同一个PCB上。

  考虑10W的功率以及小体积的因素,电路选用单端反激电路。单端反激电路的特点是:电路简单、体积小巧且本钱低。单端反激电路由输进滤波电路、脉宽调制电路、功率传递电路(由管和潮州变压器组成)、输出整流滤波电路、误差检测电路(由芯片TL431及四周元件组成)及信号传递电路(由隔离光耦及电阻组成)等组成。本潮州变压器设计成表面贴装的潮州变压器,其具体参数要求如下:

  输出***:10W

  输进交流电压:85~265V

  输出电压/电流:+5V,500mA;+12V,150mA;+24V,100mA

  纹波电压:≤120mV

  单端反激式潮州变压器的控制原理

  所谓单端是指TOPSwitch-II系列器件只有一个脉冲调制信号功率输出端一漏极D。反激式则指当功率MOSFET导通时,就将电能储存在潮州变压器的低级绕组上,仅当MOSFET关断时,才向次级输送电能,由于频率高达100kHz,使得潮州变压器能够快速存储、开释能量,经整流滤波后即可获得连续输出。这也是反激式电路的基本工作原理。而反馈回路通过控制TOPSwitch器件控制真个电流来调节占空比,以达到的目的。

  TOPSwitch-Ⅱ系列芯片选型及先容

  TOPSwitch-Ⅱ系列芯片的漏极(D)与内部功率器件MOSFET相连,外部通过负载电感与主潮州变压器相连,在启动状态下通过内部式高压潮州变压器提供内部偏置电流,并设有电流检测。控制极(C)用于占空比控制的误差放大器和反馈电流的输进引脚,与内部并联器连接,提供正常工作时的内部偏置电流,同时也是提供旁路、自动重起和补偿功能的电容连接点。源极(S)与高压功率回路的MOSFET的源极相连,兼做低级电路的公共点与参考点。内部输出极MOSFET的占空比随控制引脚电流的增加而线性下降,控制电压的典型值为5.7 V,极限电压为9 V,控制端******答应电流为100 mA。

  在设计时还对阈值电压采取了温度补偿措施,以消除因漏源导通电阻随温度变化而引起的漏极电流变化。当芯片结温大于135℃时,过热保护电路就输出高电平,关断输出极。此时控制电压Vc进进滞后调节模式,Vc端波形也变成幅度为4.7V~5.7V的锯齿波.若要重新启动电路,需断电后再接通电路,或者将Vc降至3.3V以下,再利用上电复位电路将内部触发器置零,使MOSFET恢复正常工作。

  采用TOPSwitch-Ⅱ系列设计单片潮州变压器时所需外接元器件少,而且器件对电路板布局以及输进总线瞬变的敏感性大大减少,故设计十分方便,性能稳定,性价比更高。

  对于芯片的选择主要考虑输进电压和功率。由设计要求可知,输进电压为宽范围输进,输出功率不大于10W,故选择TOP222G。

  电路设计

  本潮州变压器的原理图如图1所示。


  潮州变压器主电路为反激式,C1、L1、C2,接在交流潮州变压器进线端,用于滤除电网干扰,C5接在高压和地之间,用于滤除潮州变压器初、次级后和电容产生的共模干扰,在国际标准中被称为"Y电容"。C1跟C5都称作安全电容,但C1专门滤除电网线之间的串模干扰,被称为"X电容"。

  为承受可能从电网线窜进的电击,可在交流端并联一个标称电压u1mA为275V的压敏电阻VSR。

  鉴于在功率MOSFET关断的瞬间,潮州变压器的漏感产生尖峰电压UL,另外,在原边上会产生感应反向电动势UOR,二者叠加在输进电压上。典型的情况下,交流输进电压经整流桥整流后,其******电压UImax=380V,UL≈165V,UOR=135V,贝UOR+UL+UOR≈680V。这就要求功率MOSFET至少能承受700V的高压,同时还必须在漏极增加钳位电路,用以吸取尖峰电压,保护TOP222G中的功率MOSFET。本潮州变压器的钳位电路由D2、D3组成。其中D2为瞬态电压抑制器(TVS)P6KE200,D3为超快恢复二极管UF4005。当MOSFET导通时,原边电压上端为正,下端为负,使得D3截止,钳位电路不起作用。在MOSFET截止瞬间,原边电压变为下端为正,上端为负,此时D1导通,电压被限制在200V左右。

  输出环节设计

  以+5V输出环节为例,次级线圈上的电压经过UF5401型100V/3A的超快恢复二极管D7,由于+5V输出功率相对较大,于是增加了后级LC滤波器,以减少输出纹波电压。滤波电感L2选用被称作"磁珠"的3.3μH穿心电感,可滤除D7在反向恢复过程中产生的噪声。

  对于其他两路输出,只需在输出端分别加上滤波电容。其中R3、R4分别为输出的假负载,它们能降低各自输出真个空载和轻载电压。

  反馈环节设计

  反馈同路主要由PC817和TL431及若干电容、电阻构成。其中U2为TL431,它为可调试精密并联器,利用电阻R5、R6分压获得基准电压值。通过调节R5、R6的值可以调节输出电压的值。C8为TL431的频率变压器厂家/补偿电容,可以进步TL43l的瞬态频率响应。C7为软启动电容,取C7=22μF时可增加4ms的软启动时间,在加上TOP222G本身已有的10ms软启动时间,则总共为14ms。

  U3为PC817型线性光耦合器,其电流传输比(CTR)范围为80%~160%,,能够较好地满足反馈回路的设计要求,而目前国内常用的4N25、4N26属于非线性光耦合器,不宜采用。反馈绕组上产生的电压经D4、C9整流滤波,获得非隔离式+12V输出,为PC817接收管的集电极供电。由于反馈绕组输出电流较小,次级采用D4硅高速管1N4148。光耦PC817能将+5V输出与电网隔离,其发射极电流送至TOP222G的控制端,用来调节占空比。

  C3为控制端旁路电容,它能对控制回路进行补偿并设定自动重启频率。当C3=47μF时,自动重启频率为1.2Hz,即每隔0.83s检测一次调节失控故障是否已经被排除,若确认已被排除,就自动重启潮州变压器恢复正常工作。

  R2为PC817中LED的外部限流电阻。实际上除了限流保护作用外,他对控制回路的增益也具有重要影响。当R2改变时,会依次影响到下列参数值:IF→IC→D→UO,也就相当于改变了控制回路的电放逐大倍数。

  下面扼要分析一下反馈回路实现的工作原理。当输出电压UO发生波动且变化量为UO时,通过取样电阻R5、R6分压后,就使TL431的输出电压UK也产生相应的变化,进而使PC817中LED的工作电流IF改变,******通过控制端电流IC的变化量来调节占空比D,使UO产生相反的变化,从而抵消UO的波动。上述过程可回纳为:

  UO ↑→UK ↓→IF ↑→IC ↑→D ↓→UO↓→终极使UO不变。

  其余各路输出未加反馈,输出电压均由潮州变压器的匝数来确定。

  潮州变压器设计

  潮州变压器的设计是整个潮州变压器设计的关键,它的好坏直接影响潮州变压器性能。

  磁芯及骨架的确定

  由于本文选用漆包线绕制,而且EE型磁芯的价格低廉,磁损耗低且适应性强,故选择EE22,其磁芯长度A=22mm。从厂家提供的磁芯产品手册中可查得磁芯有效横截面积SJ=0lcjyg.com/.41cm2,有效磁路长度1=3.96cm,磁芯等效电感AL=2.4μH/匝2,骨架宽度b=8.43mm。

  确定******占空比Dmax

  根据公式:


  其中,UOR=135V,输进***小电压值UImin=90V,MOSFET的漏-源导通电压UDS(ON)=10V,代进上式得:Dmax=64.3%,接近典型值67%。Dmax随着输进电压的升高而减小。

  计算低级线圈中的电流

  输进电流的均匀值IAVG为


  低级峰值电流IP为:


  其中,KRP为低级纹波电流IR与低级峰值电流IP的比值,当电压为宽范围输进时,可取0.9。将Dmax=64.3%代进得,IP=0.518A。

  确定低级绕组电感LP


  其中,损耗分配系数Z=0.5,IP=0.518A,KRP=0.4,PO=10W,代进得:LP≈1265μH。

  确定绕组绕制方法

  并计算各绕组的匝数

  低级绕组的匝数NP可以通过下式计算:


  其中,磁芯截面积SJ=0.41cm2,磁芯******磁通密度BM=60,IP=0.518A,LP≈1265μH,代进可得NP=26.6,实取30匝。

  次级绕组采用堆叠式绕法,这也是潮州变压器生产厂家经常采用的方法,其特点是由5V绕组给12V绕组提供部分匝数,而24V绕组中则包含了5V、12V的绕组和新增加的匝数。堆叠式绕法技术先进,不仅可以节省导线,减小线圈体积,还可以增加绕组之间的互感量,加强耦合程度。以本潮州变压器为例,当5V输出满载而12V和24V输出轻载时,由于5V绕组兼作12V、24V绕组的一部分,因此能减小这些绕组的漏感,可以避免因漏感使12V、24V输出电路中的滤波电容被尖峰电压充电到峰值,即产生所谓的峰值充电效应,从而引起输出电压不稳定。这里将5V绕组作为次级的始端。

  对于多输出潮州变压器,各输出绕组的匝数可以取相同的每伏匝数。每伏匝数nO可以由下式确定:


  其单位是匝/VO将NS取5匝,UO1=5V,UF1=0.4V(肖特基整流管导通压降)代进上式得到nO=0.925匝/V。

  对于24V输出,已知UO2=24V,UF2=0.4V,则该路输出绕组匝数为NS2=0.925 匝/V×(24V十0.4V)=22.57匝,实取22匝。

  对于12V输出,已知UO3=12V,UF2=0.4V,则该路输出绕组匝数为NS2=0.925匝/V ×(12V+0.4V)=11.47匝,实取11匝。

  对于反馈绕组,已知UF=12V,UF3=0.7V(硅快速恢复整流二极管导通压降),则该路输出绕组匝数为NS2=0.925匝/V×(12V+0.4V)=11.47匝,实取11匝。

  确定初/次级导线的内径

  首先根据低级层数d、骨架宽度b和安全边距M,利用下式计算有效骨架宽度bE(单位是mm):

  bE=d(b-2M) (7)

  将d=2,b=8.43mm,M=0代进上式可得bE=16.86mm。

  利用下式计算低级导线的外径(带尽缘层)DPM:

  DPM=bE/NP (8)

  将bE=16.86mm,NP=78匝代人得DPM=0.31mm,扣除漆皮厚度,裸导线内径DPM=0.26mm。与直径0.26mm接近的公制线规为0.28mm,比0.26mm略粗完全可以满足要求,而0.25mm的公制线规稍细,不宜选用。而次级绕组选用与低级相同的导线,根据电流的大小,采用多股并绕的方法绕制。


  试验数据

  该潮州变压器的输人特性数据见表1,在u=85~245V的宽范围内变化时,主路输出UO1=5V(负载为65Ω)的电压调整率SV=±0.2%,输出纹波电压******值约为67mV;辅助输出UO2=24V(负载为250Ω),输出纹波电压******值约为98mV;辅助输出UO3=12V(负载为100Q),输出纹波电压******值约为84mV。



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